一、耐溶剂橡胶配方的研究（论文文献综述）
张博宇[1]（2021）在《胎橡胶中挥发性有机化合物的溯源及配方优化》文中指出
韩少武[2]（2021）在《基于燃气调压器用丁腈橡胶超薄皮膜的研究》文中认为橡胶皮膜是燃气调压器核心部件之一,事关燃气安全。对此类产品的要求是强度高、弹性好且厚度薄（<0.5mm）,国内皮膜产品往往厚度大（>1.0mm）,寿命短、调压灵敏度低,难以满足要求,导致我国主要城市的燃气调压器皮膜多采用进口产品。如何调控皮膜胶料流变性以及皮膜厚度与力学性能（强度/弹性）之间的关系,是研发超薄皮膜的技术关键。本论文以此为题,从胶料流变性能调控、胶料配方与性能间的关系研究入手,分别研究了不同门尼粘度的橡胶并用、增粘树脂、补强填料、硫黄和促进剂的种类和用量以及织物处理剂等对胶料性能及其皮膜性能的影响。主要研究内容和结果如下:分别采用门尼粘度为33、52和79的三种NBR生胶、古马隆树脂和酚醛树脂调控了胶料流变性能和硫化胶力学性能。结果表明:当门尼粘度为33和52的两种生胶比例在20/80时,胶料的流变性能优于其他配比且其硫化胶力学性能最好;生胶并用对胶料流变性能的影响远大于其对硫化胶力学性能的影响,表明生胶分子量及其分布对硫化胶性能的影响远低于交联对硫化胶性能的影响;相同用量的酚醛树脂使胶料的门尼粘度、剪切粘度和Payne效应均低于相应的古马隆树脂,当两种树脂用量分别由0phr增加到20phr时,酚醛树脂使硫化胶拉伸强度由12.8MPa提高到17.2MPa,但回弹性由31.1%下降到10.5%,古马隆树脂对硫化胶拉伸强度和回弹性影响较小;当两种树脂总用量为15phr且古马隆树脂和酚醛树脂共混比为10/5时,NBR胶料的综合力学性能最佳。分别研究了炭黑（N330）、白炭黑（气相法）、纳米高岭土和伊利石对胶料流变性能和硫化胶力学性能的影响。结果发现:四种填料均使胶料黏度增大,硫化胶力学性能提高;白炭黑使胶料黏度和Payne效应提升最显着,但对硫化胶力学性能补强最好,30phr白炭黑使硫化胶的拉伸强度从6.2MPa提升至20.6MPA,但回弹性由24.8%下降至18.3%;炭黑对胶料的补强性和增黏性居中;纳米高岭土和伊利石对胶料的补强性略低,30 phr分别使硫化胶拉伸强度提高至14.5MPa和11.5MPa,但二者对胶料的门尼黏度和回弹性影响较小。分别采用不同硫黄（S）和促进剂（NS、TMTD）配比调控了胶料的硫化特性和力学性能。结果表明:当S和NS用量从2.5phr和1.0phr变化至0.5phr和3.0phr时,胶料的焦烧时间先减小后增加,硫化速率先增加后减小;硫化胶的力学强度和Payne效应降低,拉断伸长率和回弹性提高。TMTD的加入能显着加快胶料硫化速率,但其用量也影响硫化胶性能。采用双面贴胶工艺制备了橡胶皮膜,并对比测试了其性能。结果如下:进口皮膜（0.4mm）,拉伸强度为29.6MPa,拉断伸长率为21.7%;国产品牌皮膜（1.0mm）,拉伸强度为11.2MPa,拉断伸长率为12.3%;本实验皮膜（0.5mm）,拉伸强度为22.5MPa,拉断伸长率大于22%。本实验皮膜在耐溶剂性测试（分别在液体B和正戊烷中浸泡72h再干燥24h）中的质量变化率均低于进口和国产皮膜。分别采用NBR胶乳、异氰酸酯、硅烷偶联剂（Si-69）对增强织物做了表面处理,发现使用NBR胶乳浸渍处理后可使皮膜的剥离强度由21.60N/25mm提升至35.50N/25mm,采用异氰酸酯浸渍处理后皮膜的剥离强度显着提升以致无法测量,而使用Si-69浸渍处理后对皮膜剥离强度影响较小。
宋淑媛[3]（2020）在《水介质中丁腈橡胶溶胀及摩擦学行为研究》文中认为丁腈橡胶（NBR）是国民经济、国防工业和人民生活中不可缺少的重要材料,并以其出色的耐溶剂性和耐磨性被作为密封及耐磨材料广泛应用于海洋、汽车、石油、矿山等领域,其中水介质条件下丁腈橡胶部件的失效问题一直是研究人员关注的重点。溶胀和磨损是导致上述问题的主要原因,由于两者具有时变特征且相互影响,因此,水介质与丁腈橡胶之间的相互作用及其对丁腈橡胶磨损行为的影响机制是水介质条件下丁腈橡胶摩擦学行为研究的难点。本文针对水介质条件下丁腈橡胶部件使用过程中存在的溶胀老化、润滑不足、过盈配合及磨粒介入等问题,研究水介质中丁腈橡胶的溶胀行为及其对丁腈橡胶摩擦学行为的影响,揭示丁腈橡胶水溶胀机理及溶胀对机械性能的影响,探讨水溶胀行为与磨损行为的交互作用关系及水溶胀影响下的丁腈橡胶磨损机理,为水介质工况下丁腈橡胶耐磨材料的选材和寿命预测提供理论依据,对解决介质因素与多工况耦合条件下的丁腈橡胶摩擦学问题具有深远意义。本文以丁腈橡胶作为研究对象,从介质溶液的影响角度出发,引入溶胀作为橡胶材料摩擦学行为主要影响因素,利用试验手段,对丁腈橡胶溶胀行为及溶胀影响下的摩擦学行为进行研究;在摩擦学系统的选择上,针对三种基本的滑动磨损形式,通过模拟水介质环境影响下的二体干滑动磨损、二体湿滑动磨损和三体磨粒磨损三种磨损环境,探讨丁腈橡胶材料的溶胀行为与磨损行为的交互作用关系;在材料的选取上,选择低、中、高三种不同丙烯腈含量的丁腈橡胶作为研究对象,通过研究配方配比与丁腈橡胶材料溶胀及摩擦学行为的对应关系,探求不同工况条件下丁腈橡胶材料耐溶剂和耐磨损部件的选材规律。在本文研究中,根据工程用丁腈橡胶基本配方制备三种不同丙烯腈含量的丁腈橡胶试样（N18、N26和N41）,选择去离子水作为试验溶剂,选择不同的溶胀时间进行溶胀试验,首先讨论丁腈橡胶的溶胀行为和机理。基于溶胀量,交联密度（NMR）,成分（FT-IR）和形貌（SEM）分析,对水介质中丁腈橡胶的溶胀机理及溶胀对橡胶材料的物理和结构性能的影响进行了评估;其次,通过硬度和拉伸性能测试,对溶胀作用影响下不同丙烯腈含量丁腈橡胶的机械性能进行了系统研究;最后,分别对溶胀前后的丁腈橡胶进行了干、湿二体滑动磨损以及不同粒型下的三体磨粒磨损试验,通过分析丁腈橡胶样品的摩擦系数,磨损量以及表面形貌,比较分析水环境下未溶胀和溶胀丁腈橡胶的耐磨性以及磨损机理,并对溶胀与磨损行为的交互关系进行了深入探讨。本文研究结果表明,在水介质环境下水分子渗透到丁腈橡胶结构中导致溶胀行为的发生。溶胀拉伸橡胶分子链并降低分子间力,分子链柔性的降低导致NBR分子网络交联结构和物质的变化,进而造成丁腈橡胶的硬度、拉伸等机械性能的改变。在摩擦作用下,溶入水介质的溢出造成润滑状态改变,进而影响丁腈橡胶的磨损行为,磨损导致水溶剂与橡胶组织接触面积的增加使水分子更易浸入橡胶组织中,进一步加剧了溶胀和磨损行为的发生。随着丙烯腈含量的增加,增加的交联密度和硬度降低了相同载荷下橡胶组织的变形并在一定程度上阻碍了溶胀微循环,从而导致磨损量减小。由于在水环境下的磨损过程中溶胀行为仍在同步进行,因此,溶胀对丁腈橡胶磨损行为的影响存在并作用于整个磨损过程。本文旨在通过研究丁腈橡胶的溶胀行为,建立溶胀与丁腈橡胶溶胀率、交联密度及成分变化的关系,结合表面分析和截面分析,揭示丁腈橡胶溶胀机理,确定溶胀行为对丁腈橡胶机械性能的影响;在试验研究和理论分析的基础上探讨溶胀前后丁腈橡胶材料的滑动磨损机理,明确丁腈橡胶水溶胀行为与磨损行为之间的交互关系。本文的研究成果为水环境中不同磨损条件下丁腈橡胶部件的选材和设计以及丁腈橡胶耐溶胀及耐磨损性能的配方改进提供研究方法及理论基础,为溶胀影响下橡胶及其他弹性体材料的摩擦学特性研究提供理论依据和可借鉴思路。
徐飞[4]（2020）在《埃洛石纳米管接枝橡胶防老剂的制备与性能研究》文中研究表明橡胶制品在当今世界使用量大、应用广泛。但在使用过程中,由于受到环境中内外因素的影响会发生橡胶的老化现象造成机械性能降低,严重则影响使用寿命造成隐患。在橡胶加工中,传统配方通常添加小分子防老剂来延缓橡胶的老化,但小分子防老剂使用不当容易在橡胶表面形成“喷霜”现象,影响橡胶制品外观,使防老剂提前失效以无法起到防老作用。天然一维无机纳米管——埃洛石纳米管是一种自然界中天然的纳米粘土材料,埃洛石内外表面均具有活泼羟基结构,由于其特殊的结构易进行改性和功能化,成为研究热点。本论文采取了将防老剂与表面活泼羟基进行化学接枝,使埃洛石纳米管具有防老功能化的路线,制备了新型埃洛石纳米管接枝防老剂产物。具体内容如下:（1）采用化学接枝的方法研究了埃洛石纳米管表面接枝防老剂中间体的反应路线,制备了一种新型埃洛石纳米管接枝防老剂产物（HNTs-M）,并探究了最适宜的反应条件。在最适条件下,通过TGA热分析测试接枝防老剂最高接枝率可以达到2%左右。（2）将埃洛石纳米管表面进行改性方法处理埃洛石后再进行接枝反应,由于改性活化后埃洛石表面有着更多羟基活性基团位点,可以有效进一步提高接枝率。纳米管经过60℃短时酸处理后接枝率可提高至7%左右,经短时碱处理后接枝率可大幅度提高至21%左右,提升了埃洛石纳米管的防老效率,具有了在橡胶配方中应用的可能性。（3）研究了 HNTs-M对丁苯橡胶老化性能的影响。经过与单独使用小分子防老剂的原始配方对比表明,接枝防老剂不仅加工性能方面得到了提升,而且橡胶复合材料其机械性能保持的更好有着高于原始配方的拉伸强度和断裂伸长率保持率,通过RPA与扫描电镜观察分散性能小幅下降。在100℃热氧老化条件下老化7天之后,相比等含量小分子防老剂,橡胶的抗“喷霜”性能优异,防老剂迁移表面的含量更少。
杨金蒙[5]（2020）在《大型油浸式变压器密封用NBR/BR共混胶耐低温性能研究》文中指出随着智能电网的建设,变压器在工业领域中应用的越发广泛。但是大型油浸式变压器一旦发生渗漏油,轻则造成能源浪费,重则会操纵无效,将产生爆炸、火灾、环境污染等严重后果,危及人身安全。大型油浸式变压器一般应用橡胶材料保证密封性能。丁腈橡胶因其优秀的性能和实惠的价格,已广泛应用到油浸式变压器密封中。但由于其耐低温性能较差,大型油浸式变压器在寒冷地区因密封橡胶脆裂失效导致漏油的现象时有发生。通过橡胶共混对丁腈橡胶进行改性,可以有效改善丁腈橡胶的耐低温性能。但是一直以来,人们对橡胶改性主要以实验为主,还很少有学者进行微观理论的分析与研究。随着材料科学的不断发展和计算机能力的不断提升,二者的结合使分子动力学方法日渐成熟并被应用到各个领域。通过该方法来获得粒子运动轨迹以及运动过程中的微观信息,从而推测出材料的物理、化学性质。合理使用分子动力学方法,可以为接下来的宏观实验提供有效的理论支撑,减少试验的工作量,省时省力。本文旨在从原子维度出发,利用橡胶共混改性方法,以丁腈橡胶（NBR）为主体材料,在其中加入少量顺丁橡胶（BR）,从而提高共混胶的耐低温性,减少大型油浸式变压器密封橡胶在寒冷地区因气温低而脆裂失效的现象发生。文中构建了不同比例共混的NBR/BR的分子模型,利用分子动力学分析方法,研究了NBR/BR共混体系的相容性,发现BR含量不超过20%时,体系的相容性较好。在相容性较好的范围内,发现随着BR含量的不断增加,体系的玻璃化转变温度逐渐降低,当BR加入20%时,其玻璃化转变温度较纯NBR降低了13K。同时在低温下对各体系的机械性能进行分析,发现随着BR的增加,共混体系的拉伸模量、体模量等系数稍有降低,说明加入BR降低了体系的刚性,提高了柔性。当BR为15份时,共混胶在低温下的静态力学性能最优。本文还考察了在不同温度下,氧气与环烷基在各共混体系中的扩散情况,结果表明,温度越高,小分子的扩散系数越大,扩散得越快。BR的加入会扩大体系的自由体积。随着自由体积的增加,分子扩散系数也会增加。在相同温度下,BR的加入会小幅度提高小分子的扩散系数,当BR超过15%时,环烷基的扩散系数上升明显,耐油性显着下降。综上所得,NBR/BR质量比为85/15时耐低温性能较好,且此时可以兼顾耐低温性和耐油性。
张萌萌[6]（2020）在《高性能酚醛树脂在子午线轮胎橡胶配方中的应用研究》文中认为酚醛树脂作为最早的合成树脂之一,多与其他材料复合使用,其高性能化涉及树脂本身性能的提高及作为复合材料应用时的性能研究。本文在此基础上,选用两种高性能酚醛树脂,即无氨补强树脂RT2304和双马改性增粘树脂,研究了树脂本身性能的改善,以及在子午线轮胎橡胶配方中的应用。通过非等温固化研究了RT2304树脂的固化行为,采用n级模型拟合法和非模型拟合法对固化反应阶段进行分析,确定固化工艺。研究表明,RT2304树脂的反应活化能E=99.1kJ/mol,A=4.1×1010 s-1,n=0.94;固化反应过程分为凝胶化、交联和扩散三个阶段;Flynn-Wall-Ozawa,Kissinger-Akahira-Sunose两种方法计算的反应活化能与固化度的关系曲线一致,对固化行为的描述较为准确。通过对加工特性、物理机械性能和动态力学性能的分析,探讨RT2304树脂在子午线轮胎三角胶中的应用。通过热分析对双马改性增粘树脂和烷基酚-乙炔树脂进行耐热性及热解动力学的表征。研究表明,双马改性增粘树脂引入双马来酰亚胺基团,提高耐热性;双马改性增粘树脂热分解E=225.4 kJ/mol,A=1.3×1017 s-1,n=0.998。增粘树脂的用量会对增粘效果产生影响,将不同种类和用量的增粘树脂加入到NR/SBR中,研究不同存放条件对并用橡胶自粘性的影响。研究表明,加入增粘树脂后可明显改善NR/SBR并用胶的自粘性,在热氧老化条件下,自粘力下降,双马改性增粘树脂的耐热氧老化性优异。
陈晓杰[7]（2020）在《NBR耐油密封橡胶配方体系研究》文中研究表明丁腈橡胶耐油密封件在液压、气动等方面应用时,是非常关键的部件。耐油密封橡胶材料的安全和长寿命与其配方设计息息相关。因此对丁腈橡胶耐油密封件进行配方研究,使其具有优异的耐油、耐低温性能,有重要意义。本文主要从配方体系对丁腈橡胶耐油密封材料的耐油性能、耐低温性能、使用温度范围进行了研究,并与市场上的同类产品做了对比。具体实施主要通过调整炭黑种类（N330、N539、N660）、硫化体系、增塑体系,并结合环境使用条件探讨防护体系对耐油、耐低温性能的影响。结论如下:1.对炭黑种类（N330、N539和N660）和硫化体系进行调整、筛选,改善目前配方的性能,研究结果表明,添加粒径较小炭黑N330配方的交联程度高;添加炭黑N660配方的硫化时间较长;有效硫化体系制备得到的硫化胶交联程度低,拉伸强度和撕裂强度略低,但耐热性较好;在丁腈橡胶耐油密封配方中采用有效硫化体系有助于耐油性能的提高,耐油体积变化率均保持在3%4%之间。2.考察了增塑剂用量对硫化性能、物理机械性能、热氧老化性能、耐油性能和耐低温性能的影响,研究结果表明:增大增塑剂的用量会延长胶料的硫化时间,对老化过程中拉伸强度的变化也有很大的影响,呈正相关;耐油体积变化率随增塑剂用量增大有增大趋势,每增加3-6phr增塑剂,耐油体积变化率增大1%左右;在丁腈橡胶耐油密封配方中,增塑剂的用量至少控制在10phr-15phr之间,才能保证制品在-30℃环境下稳定使用。3.根据目前产品使用环境的要求,考察不同品种防老剂及用量对硫化性能、物理机械性能、热氧老化性能、耐油性能和耐低温性能的影响。研究结果表明,,三种防老剂对混炼胶性能的影响比较接近,整体老化波动范围15%以内,处于较佳状态;防老剂RD与加量防老剂BLE以及BLE和4020等量配合的配方综合物理机械性能和老化后的性能较好;防老剂RD与加量防老剂BLE的配方耐油体积变化率下降27%。因此,采用1phr防老剂RD与1.5phr防老剂BLE以及1phr防老剂BLE和1phr防老剂4020两种方案能够在-35℃120℃的温度范围内保持长寿命。4.优化配方自制产品与市场在售的知名品牌产品相比,自制产品在热氧老化性能、耐油和低温性能多个方面具有更加优良的综合性能。
李文东[8]（2018）在《现代橡胶配方设计方法和制造工艺》文中认为配方设计依据的五大体系为:生胶体系、硫化体系、补强填充体系、防护体系、软化增塑体系,下面分别论述配方设计中的五大体系。第一章生胶体系1生胶的分类1.1按来源和用途分类（1）通用橡胶天然橡胶（NR）:天然植物采集合成橡胶:异戊橡胶（IR）、丁苯橡胶（SBR）、顺丁橡胶（BR）、丁腈橡胶（NBR）、氯丁橡胶（CR）、乙丙橡胶（EPM,EPDM）、丁基橡胶（IIR）。（2）特种合成橡胶氟橡胶（FPM）、硅橡胶（MVQ或Q）、聚氨酯橡胶（PU）、丙烯酸酯橡胶（ACM）、聚硫橡胶（T）、氯化聚乙烯（CPE）、氯磺化聚乙烯（CSM）、氯醚橡胶（CO或ECO）、氯化顺丁橡胶（CBR）、氯化丁基橡胶（CIIR）、环氧化天然橡胶（ENR）。1.2按主链结构及极性分类
易文[9]（2017）在《遇油和遇水膨胀封隔器的制备及性能研究》文中认为封隔器是指用来密封管柱（或裸眼井壁）与管柱之间环空,隔离目的层段,控制注入或采出流体,并能承受压差的井下工具。遇油遇水封隔器是封隔器中的一种,其主要原理是其胶筒遇油或遇水后体积会发生膨胀,从而可以产生密封效果,该种封隔器具有膨胀率高,充填效果好,操作简单等优点,能够简化施工工艺,降低完井成本。本文研究了遇油膨胀封隔器和遇水膨胀封隔器。对于遇油膨胀橡胶,较优的硫化剂为过氧化物DCP,较优异的助交联剂为TMPT,且最佳配比为4:1;防老剂RD/MB对过氧化物硫化EPDM高温长时间老化的防护效果较好;炭黑N330更能提高胶料的综合力学性能。实验设计了新型的封隔器结构,这种结构能够满足现场使用要求;测试结果表明,在92℃95℃温度下,白油介质中,封隔器在达到试验条件12天后,封隔器承压能力为5500PSI。对于遇水膨胀橡胶,研究了吸水膨胀剂对橡胶物理机械性能的影响,研究发现:随着膨胀剂用量的增加,吸水膨胀橡胶在吸水前后的硬度呈上升趋势、定伸应力先增大后减小、膨胀橡胶的拉断伸长率降低,吸水后橡胶的拉断伸长率的变化率要小于吸水前的变化率、吸水橡胶的撕裂强度降低、吸水橡胶的吸水能力逐渐增加。试制了mini膨胀封隔器,探究了不同条件下,膨胀封隔器的吸水能力。研究发现随着盐水浓度的增加胶筒的吸水能力降低;在一定的温度范围内,温度增加胶筒的吸水能力增加。对遇水膨胀胶筒的的变化规律进行了数学模型的建立,并对影响因子做了数学分析,模拟在不同的井矿条件下胶筒外径随时间的变化。研究表明,离子浓度和温度对封隔器的承压能力影响较小;随着环空的增加,膨胀封隔器的承压能力降低;随着胶筒长度的增加,封隔器的承压能力升高。
张育增[10]（2014）在《FKM/NBR螺杆泵定子共混胶摩擦磨损行为研究》文中提出螺杆泵采油是一种新型的人工举升方式，具有结构简单、适用性强、安装方便、占地小、投资少、泵效高等特点，已经在国内外的油田生产中普遍使用。特别是目前较多油田已进入三次采油阶段，开采原油的难度不断加大，该技术的应用正呈明显上升趋势。螺杆泵的主要工作部件是由螺杆（金属转子）和衬套（橡胶定子）组成，定子橡胶衬套的性能直接影响整个采油螺杆泵系统的工作性能，其中螺杆泵的定子橡胶衬套的磨损是导致螺杆泵失效的主要原因之一。定子橡胶在工作过程中受多种因素的影响，引起橡胶的物理、化学性质发生变化，加速其老化和磨损进程，导致其使用寿命缩短，严重限制了螺杆泵的应用。螺杆泵定子橡胶材料的选择及进一步改进，对于提高采油螺杆泵性能，发挥螺杆泵在稠油井、携砂井、斜井中的作用，以及延长螺杆泵的工作寿命至关重要。目前，国内外已经有研究人员采用工程塑料或各种高性能填料与丁腈橡胶共混，以提高定子橡胶材料的性能，但是至今为止，研究人员没有考虑到针对采油需求引入性能更加优良的橡胶对螺杆泵常用定子橡胶进行共混改性，使定子橡胶进一步满足对强度、耐磨性、抗老化性等各种性能的要求，也没有对如何选择不同橡胶共混配比的问题进行深入研究。本文以不同性能的定子橡胶的共混为手段，为了能够根据实际工况选择最佳共混橡胶的配比，进一步实现在不同工况下提高定子橡胶衬套寿命及定子橡胶性价比的目标，将氟橡胶和丁腈橡胶进行了共混，开展其配方设计的试验研究和摩擦磨损机理分析。考虑到采油螺杆泵定子橡胶的磨损受制于高温、高压、溶胀、转速等因素交互耦合作用，且各因素与磨损量之间的关系无法用精确的数学表达式进行描述。因此，本文对多种不同配比的丁腈基和氟基螺杆泵定子橡胶的耐磨性在MPV-600及MLS-225摩擦磨损试验机上进行了试验研究，分析了各种因素对磨损量的影响，确定了其间的影响关系；设计了能够模拟实际工况中高温、液体溶胀、气体溶胀等因素的专门试验装置，研究温度、溶胀对橡胶性能的影响，使实验数据及结果更加准确；整理了不同配比共混胶的实验数据并进行了对比分析，找到了与某种实际采油工况相匹配的性能优异的螺杆泵定子共混胶；采用扫描电镜和红外光谱分析等方式对不同配比的共混胶在不同工况下磨损试验前后的本构关系进行分析，确定了其在不同工况下的磨损机理。在螺杆泵采油系统的实际工作过程中，定子橡胶的配方、共混胶的配比需要根据实际工况的变化而变化。为保证螺杆泵定子橡胶适应实际工况，自行开发了不同工况（温度、气体及液体溶胀等因素的影响）下的实验装置并结合磨损试验机，分析不同配方及配比的定子橡胶在不同工况下（干摩擦、水润滑、原油润滑条件下）的耐磨性。形成了考虑螺杆泵实际工况的载荷、温度、溶胀、转速等因素对定子橡胶耐磨性影响的一整套实验研究方法。通过磨损前后共混胶的实验数据、红外光谱和扫描照片的对比分析，验证了该实验方法的有效性和实用性。通过上述实验方法的研究和试验设备的研制，本文构建了一个融合多因素于一体并针对螺杆泵定子橡胶性能进行分析的综合实验平台，该平台可以结合实际工况对不同配方及配比的定子橡胶进行相关试验分析，最终确定适应不同工况的最优定子橡胶配方及配比。
二、耐溶剂橡胶配方的研究（论文开题报告）
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
本文主要提出一款精简64位RISC处理器存储管理单元结构并详细分析其设计过程。在该MMU结构中,TLB采用叁个分离的TLB,TLB采用基于内容查找的相联存储器并行查找,支持粗粒度为64KB和细粒度为4KB两种页面大小,采用多级分层页表结构映射地址空间,并详细论述了四级页表转换过程,TLB结构组织等。该MMU结构将作为该处理器存储系统实现的一个重要组成部分。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
三、耐溶剂橡胶配方的研究（论文提纲范文）
（2）基于燃气调压器用丁腈橡胶超薄皮膜的研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 橡胶皮膜简介 |
| 1.2 皮膜胶料流变性能的影响因素 |
| 1.2.1 橡胶材料结构参数对流变性能的影响 |
| 1.2.2 配合剂对流变性能的影响 |
| 1.2.3 工艺参数对流变性能的影响 |
| 1.2.3.1 加工温度 |
| 1.2.3.2 剪切速率和剪切应力 |
| 1.3 丁腈橡胶及其增塑增粘体系 |
| 1.3.1 丁腈橡胶 |
| 1.3.2 古马隆树脂 |
| 1.3.3 酚醛树脂 |
| 1.4 橡胶的补强与填充体系 |
| 1.4.1 炭黑 |
| 1.4.2 白炭黑 |
| 1.4.3 高岭土 |
| 1.4.4 伊利石 |
| 1.5 橡胶的硫化体系 |
| 1.6 关于橡胶流变性与力学性能的研究进展 |
| 1.7 课题研究的目的、意义及内容 |
| 1.7.1 课题研究的目的及意义 |
| 1.7.2 课题研究的内容 |
| 第二章 皮膜胶料流变性能调控及其力学性能之间的关系研究 |
| 2.1 前言 |
| 2.2 实验部分 |
| 2.2.1 实验原料 |
| 2.2.2 设备仪器 |
| 2.2.3 实验配方 |
| 2.2.4 试样制备 |
| 2.2.5 性能测试 |
| 2.3 不同门尼粘度的NBR并用对胶料性能的影响 |
| 2.3.1 不同门尼粘度的NBR并用对胶料门尼粘度及硫化特性的影响 |
| 2.3.2 不同门尼粘度的NBR并用对胶料剪切流变性能的影响 |
| 2.3.3 不同门尼粘度的NBR并用对胶料动态流变性能的影响 |
| 2.3.4 不同门尼粘度的NBR并用对胶料力学性能的影响 |
| 2.4 古马隆树脂对胶料性能的影响 |
| 2.4.1 古马隆树脂对胶料门尼粘度及硫化特性的影响 |
| 2.4.2 古马隆树脂对胶料剪切流变性能的影响 |
| 2.4.3 古马隆树脂对胶料动态流变性能的影响 |
| 2.4.4 古马隆树脂对胶料力学性能的影响 |
| 2.4.5 古马隆树脂对皮膜剥离性能的影响 |
| 2.5 酚醛树脂对胶料性能的影响 |
| 2.5.1 酚醛树脂对胶料门尼粘度及硫化特性的影响 |
| 2.5.2 酚醛树脂对胶料剪切流变性能的影响 |
| 2.5.3 酚醛树脂对胶料动态流变性能的影响 |
| 2.5.4 酚醛树脂对胶料力学性能的影响 |
| 2.5.5 酚醛树脂对皮膜剥离性能的影响 |
| 2.6 古马隆和酚醛树脂共混对胶料性能的影响 |
| 2.6.1 古马隆和酚醛树脂共混对胶料门尼粘度及硫化特性的影响 |
| 2.6.2 古马隆和酚醛树脂共混对胶料剪切流变性能的影响 |
| 2.6.3 古马隆和酚醛树脂共混对胶料动态流变性能的影响 |
| 2.6.4 古马隆和酚醛树脂共混对胶料力学性能的影响 |
| 2.6.5 古马隆和酚醛树脂共混对皮膜剥离性能的影响 |
| 2.7 本章小结 |
| 第三章 补强填充体系对皮膜胶料性能的影响 |
| 3.1 前言 |
| 3.2 实验部分 |
| 3.2.1 实验原料 |
| 3.2.2 设备仪器 |
| 3.2.3 实验配方 |
| 3.2.4 填料的预处理及试样制备 |
| 3.2.5 性能测试 |
| 3.3 炭黑对胶料性能的影响 |
| 3.3.1 炭黑对胶料门尼粘度及硫化特性的影响 |
| 3.3.2 炭黑对胶料剪切流变性能的影响 |
| 3.3.3 炭黑对胶料动态流变性能的影响 |
| 3.3.4 炭黑对胶料力学性能的影响 |
| 3.3.5 炭黑对皮膜剥离性能的影响 |
| 3.4 白炭黑对胶料性能的影响 |
| 3.4.1 白炭黑对胶料门尼粘度及硫化特性的影响 |
| 3.4.2 白炭黑对胶料剪切流变性能的影响 |
| 3.4.3 白炭黑对胶料动态流变性能的影响 |
| 3.4.4 白炭黑对胶料力学性能的影响 |
| 3.4.5 白炭黑对皮膜剥离性能的影响 |
| 3.5 纳米高岭土对胶料性能的影响 |
| 3.5.1 纳米高岭土对胶料门尼粘度及硫化特性的影响 |
| 3.5.2 纳米高岭土对胶料剪切流变性能的影响 |
| 3.5.3 纳米高岭土对胶料动态流变性能的影响 |
| 3.5.4 纳米高岭土对胶料力学性能的影响 |
| 3.5.5 纳米高岭土对皮膜剥离性能的影响 |
| 3.6 伊利石对胶料性能的影响 |
| 3.6.1 伊利石对胶料门尼粘度及硫化特性的影响 |
| 3.6.2 伊利石对胶料剪切流变性能的影响 |
| 3.6.3 伊利石对胶料动态流变性能的影响 |
| 3.6.4 伊利石对胶料力学性能的影响 |
| 3.6.5 伊利石对皮膜剥离性能的影响 |
| 3.7 填料并用对胶料性能的影响 |
| 3.7.1 填料并用对胶料门尼粘度及硫化特性的影响 |
| 3.7.2 填料并用对胶料剪切流变性能的影响 |
| 3.7.3 填料并用对胶料动态流变性能的影响 |
| 3.7.4 填料并用对胶料力学性能的影响 |
| 3.7.5 填料并用对皮膜剥离性能的影响 |
| 3.8 本章小结 |
| 第四章 硫促比对皮膜胶料性能的影响 |
| 4.1 前言 |
| 4.2 实验部分 |
| 4.2.1 实验原料 |
| 4.2.2 设备仪器 |
| 4.2.3 实验配方 |
| 4.2.4 试样制备 |
| 4.2.5 性能测试 |
| 4.3 硫促比对胶料性能的影响 |
| 4.3.1 硫促比对胶料门尼粘度及硫化特性的影响 |
| 4.3.2 硫促比对胶料力学性能的影响 |
| 4.3.3 硫促比对胶料动态性能的影响 |
| 4.3.4 硫促比对皮膜剥离性能的影响 |
| 4.4 促进剂TMTD对胶料性能的影响 |
| 4.4.1 促进剂TMTD对胶料门尼粘度及硫化特性的影响 |
| 4.4.2 促进剂TMTD对胶料力学性能的影响 |
| 4.5 本章小结 |
| 第五章 织物处理剂对皮膜性能的影响 |
| 5.1 前言 |
| 5.2 实验部分 |
| 5.2.1 实验原料 |
| 5.2.2 设备仪器 |
| 5.2.3 实验配方 |
| 5.2.4 试样制备及填料和织物预处理 |
| 5.2.5 性能测试 |
| 5.3 不同橡胶皮膜的力学性能 |
| 5.4 不同橡胶皮膜的耐溶剂性 |
| 5.5 织物处理剂对皮膜剥离性能的影响 |
| 5.6 本章小结 |
| 结论 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 攻读学位期间发表的学术论文 |
（3）水介质中丁腈橡胶溶胀及摩擦学行为研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 研究背景及意义 |
| 1.2 橡胶材料磨损行为 |
| 1.2.1 橡胶材料摩擦学理论研究 |
| 1.2.2 橡胶材料磨损影响因素 |
| 1.2.3 橡胶材料的滑动磨损 |
| 1.3 溶胀对橡胶材料磨损行为的影响 |
| 1.3.1 橡胶材料溶胀研究现状 |
| 1.3.2 橡胶材料溶胀影响因素 |
| 1.3.3 溶胀对磨损行为的影响 |
| 1.4 主要研究内容 |
| 第2章 试验材料及方案 |
| 2.1 试验材料 |
| 2.1.1 试验材料的选定 |
| 2.1.2 丁腈橡胶试件的制备 |
| 2.2 试验设备及方案 |
| 2.2.1 主要试验设备 |
| 2.2.2 试验方案的确定 |
| 2.3 测试及分析 |
| 2.3.1 质量及体积 |
| 2.3.2 交联密度 |
| 2.3.3 成分分析 |
| 2.3.4 硬度及拉伸性能 |
| 2.3.5 形貌表征 |
| 2.4 本章小结 |
| 第3章 水介质中丁腈橡胶的溶胀行为及其对机械性能的影响 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 不同浸泡时间下不同丙烯腈含量丁腈橡胶的溶胀行为 |
| 3.2.1 浸泡时间对质量和体积变化率的影响 |
| 3.2.2 溶胀对丁腈橡胶分子网络结构中交联链比重的影响 |
| 3.2.3 水溶胀前后不同丙烯腈含量丁腈橡胶FT-IR红外光谱变化 |
| 3.2.4 溶胀对不同丙烯腈含量丁腈橡胶表面形貌的影响 |
| 3.2.5 不同浸泡时间影响下的丁腈橡胶横截面形貌 |
| 3.2.6 丁腈橡胶在水介质中的溶胀机理 |
| 3.3 水溶胀对不同丙烯腈含量丁腈橡胶机械性能的影响 |
| 3.3.1 溶胀时间与硬度变化 |
| 3.3.2 溶胀对丁腈橡胶拉伸强度及断裂永久变形率的影响 |
| 3.3.3 不同丙烯腈含量丁腈橡胶溶胀后的拉伸断面形貌 |
| 3.4 本章小结 |
| 第4章 水溶胀对丁腈橡胶干滑动磨损行为的影响 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 浸泡时间对丁腈橡胶干滑动磨损行为的影响 |
| 4.2.1 不同浸泡时间影响下的丁腈橡胶干摩擦系数 |
| 4.2.2 浸泡时间对丁腈橡胶磨损量的影响 |
| 4.2.3 丁腈橡胶在不同浸泡时间下的磨损表面形貌 |
| 4.3 水溶胀前后丁腈橡胶的干滑动磨损行为 |
| 4.3.1 水溶胀前后丁腈橡胶的干滑动磨损时变特征 |
| 4.3.2 不同丙烯腈含量丁腈橡胶溶胀前后的磨损表面形貌对比 |
| 4.3.3 丁腈橡胶水溶胀前后的干滑动磨损机理 |
| 4.4 本章小结 |
| 第5章 水溶胀对水润滑条件下丁腈橡胶的滑动磨损行为影响 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 浸泡时间对水润滑下丁腈橡胶的磨损行为影响 |
| 5.2.1 丁腈橡胶在不同浸泡时间下的摩擦系数变化 |
| 5.2.2 不同浸泡时间下的丁腈橡胶磨损量 |
| 5.2.3 浸泡时间影响下丁腈橡胶磨损表面形貌的变化规律 |
| 5.3 水溶胀对丁腈橡胶滑动磨损行为的影响 |
| 5.3.1 水溶胀前后丁腈橡胶的磨损过程对比 |
| 5.3.2 不同丙烯腈含量丁腈橡胶水溶胀前后的磨损表面形貌 |
| 5.3.3 水润滑条件下丁腈橡胶溶胀前后的滑动磨损机理 |
| 5.4 本章小结 |
| 第6章 水溶胀对水介质中丁腈橡胶的三体磨粒磨损行为影响 |
| 6.1 引言 |
| 6.2 水溶胀对圆型磨粒下丁腈橡胶的磨粒磨损行为影响 |
| 6.2.1 水溶胀对丁腈橡胶磨粒磨损摩擦系数的影响 |
| 6.2.2 丁腈橡胶在水溶胀影响下的磨粒磨损量变化 |
| 6.2.3 不同丙烯腈含量丁腈橡胶溶胀前后磨粒磨损表面形貌 |
| 6.2.4 水溶胀前后丁腈橡胶圆型磨粒磨损机理 |
| 6.3 水溶胀对角型磨粒下丁腈橡胶的磨粒磨损行为影响 |
| 6.3.1 丁腈橡胶水溶胀前后磨粒磨损摩擦系数的变化 |
| 6.3.2 水溶胀对丁腈橡胶磨粒磨损量的影响 |
| 6.3.3 水溶胀前后丁腈橡胶磨粒磨损表面形貌对比 |
| 6.3.4 角型磨粒下丁腈橡胶水溶胀前后的磨粒磨损机理 |
| 6.4 不同粒型磨粒作用下丁腈橡胶三体磨粒磨损行为对比 |
| 6.4.1 粒型对溶胀前后丁腈橡胶摩擦系数的影响 |
| 6.4.2 不同粒型下丁腈橡胶水溶胀前后的耐磨性能评价 |
| 6.4.3 粒型影响下溶胀前后丁腈橡胶磨损表面形貌变化的成因 |
| 6.5 本章小结 |
| 第7章 结论 |
| 7.1 结论 |
| 7.2 展望 |
| 参考文献 |
| 在学研究成果 |
| 致谢 |
（4）埃洛石纳米管接枝橡胶防老剂的制备与性能研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 课题来源 |
| 1.2 引言 |
| 1.3 橡胶老化现象概述 |
| 1.3.1 橡胶老化现象产生原因 |
| 1.3.2 如何预防橡胶老化现象 |
| 1.4 橡胶防老剂概述 |
| 1.4.1 橡胶防老剂种类介绍 |
| 1.4.2 防老剂作用机理简述 |
| 1.4.3 防老剂在使用中存在的问题 |
| 1.4.4 新型防老剂研究进展 |
| 1.5 埃洛石纳米管概述 |
| 1.5.1 埃洛石纳米管的基本结构与特性 |
| 1.5.2 埃洛石纳米管在橡胶复合材料中的应用 |
| 1.5.3 埃洛石纳米管在其他领域中的应用 |
| 1.5.4 埃洛石纳米管的主要改性方法 |
| 1.6 本课题的主要研究内容 |
| 1.7 本课题的研究意义和创新之处 |
| 1.7.1 本课题的研究意义 |
| 1.7.2 本课题的创新之处 |
| 第二章 实验部分 |
| 2.1 实验原材料 |
| 2.2 实验仪器与测试设备 |
| 2.3 实验步骤 |
| 2.3.1 埃洛石纳米管对防老剂的化学接枝过程 |
| 2.3.2 埃洛石纳米管的改性与活化 |
| 2.3.3 SBR/HNTs橡胶复合材料的制备 |
| 2.4 橡胶配方 |
| 2.4.1 无CB补强组丁苯橡胶混炼配方 |
| 2.4.2 添加CB补强组丁苯橡胶混炼配方 |
| 2.5 实验测试方法 |
| 第三章 埃洛石纳米管接枝橡胶防老剂的合成 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 埃洛石纳米管的纯化 |
| 3.3 防老偶联剂的合成 |
| 3.4 防老偶联剂与埃洛石纳米管的化学接枝 |
| 3.5 接枝率的影响因素 |
| 3.6 本章小结 |
| 第四章 改性活化埃洛石纳米管对接枝率的影响 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 酸处理埃洛石纳米管对接枝率的影响 |
| 4.3 碱处理埃洛石纳米管对接枝率的影响 |
| 4.4 本章小结 |
| 第五章 接枝防老剂在丁苯橡胶中的应用 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 无CB补强组SBR/HNTs复合材料 |
| 5.2.1 SBR复合材料的硫化性能 |
| 5.2.2 SBR复合材料的分散性能 |
| 5.2.3 SBR复合材料的力学与耐老化性能 |
| 5.2.4 SBR复合材料的交联密度分析 |
| 5.3 CB补强组SBR/HNTs复合材料 |
| 5.3.1 SBR复合材料的硫化性能 |
| 5.3.2 SBR复合材料的分散性能 |
| 5.3.3 SBR复合材料的力学与耐老化性能 |
| 5.3.4 SBR复合材料的交联密度分析 |
| 5.4 SBR复合材料抗“喷霜”现象实验 |
| 5.5 本章小结 |
| 第六章 结论 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 攻读学位期间发表的学术论文 |
| 作者和导师简介 |
| 附件 |
（5）大型油浸式变压器密封用NBR/BR共混胶耐低温性能研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 课题的研究背景和意义 |
| 1.2 耐低温橡胶研究现状 |
| 1.2.1 国内耐低温橡胶研究现状 |
| 1.2.2 国外耐低温橡胶研究现状 |
| 1.3 橡胶共混改性 |
| 1.3.1 橡胶共混改性基本概念 |
| 1.3.2 丁腈橡胶/其他材料共混改性 |
| 1.3.3 顺丁橡胶/其他材料共混改性 |
| 1.4 分子模拟软件介绍 |
| 1.4.1 分子模拟方法概述 |
| 1.4.2 常用分子模拟软件 |
| 1.4.3 Material Studio软件 |
| 1.5 论文的主要研究内容 |
| 第2章 分子动力学方法 |
| 2.1 分子动力学的基本原理及计算方法 |
| 2.2 周期性边界条件 |
| 2.3 分子体系的运动方程求解 |
| 2.3.1 Euler算法 |
| 2.3.2 Verlet算法 |
| 2.3.3 蛙跳算法 |
| 2.4 分子力场 |
| 2.5 常用系综 |
| 2.5.1 微正则系综(NVE) |
| 2.5.2 正则系综(NVT) |
| 2.5.3 等温等压系综(NPT) |
| 2.5.4 等压等焓系综(NPH) |
| 2.5.5 巨正则系综(μVT) |
| 2.6 平衡系综的控制方法 |
| 2.6.1 温度调控机制 |
| 2.6.2 压力调控机制 |
| 2.7 本章小结 |
| 第3章 NBR/BR混合体系的相容性模拟 |
| 3.1 聚合度的确定 |
| 3.1.1 无定型分子模型的构建 |
| 3.1.2 分子模型优化及动力学平衡 |
| 3.1.3 结果分析 |
| 3.2 NBR/BR共混体系模型建立及平衡 |
| 3.2.1 无定型分子模型构建 |
| 3.2.2 分子模型优化及动力学平衡 |
| 3.3 体系平衡的判定 |
| 3.4 结果与讨论 |
| 3.4.1 相容性粗略模拟 |
| 3.4.2 Flory-Huggins相互作用参数(x) |
| 3.4.3 径向分布函数(g(r)) |
| 3.4.4 均方位移(MSD) |
| 3.4.5 玻璃化转变温度(Tg) |
| 3.5 本章小结 |
| 第4章 NBR/BR混合体系的耐低温性能模拟 |
| 4.1 玻璃化转变温度(Tg) |
| 4.2 玻璃化转变温度的分子动力学模拟 |
| 4.3 均方位移曲线(MSD) |
| 4.4 NBR/BR在低温下的力学性能分析 |
| 4.4.1 静态力学分析原理 |
| 4.4.2 分析结果 |
| 4.5 本章小结 |
| 第5章 变压器油及氧气在NBR/BR中扩散的分子动力学模拟 |
| 5.1 扩散系数的计算方法 |
| 5.2 模型的建立和模拟过程 |
| 5.3 结果与讨论 |
| 5.3.1 BR含量对自由体积的影响 |
| 5.3.2 温度与BR含量对O_2扩散系数的影响 |
| 5.3.3 温度与BR含量对环烷烃扩散系数的影响 |
| 5.4 本章小结 |
| 第6章 结论与展望 |
| 6.1 结论 |
| 6.2 展望 |
| 参考文献 |
| 在学研究成果 |
| 致谢 |
（6）高性能酚醛树脂在子午线轮胎橡胶配方中的应用研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 子午线轮胎 |
| 1.1.1 轮胎结构 |
| 1.1.2 橡胶配方 |
| 1.2 高性能酚醛树脂 |
| 1.2.1 酚醛树脂的合成 |
| 1.2.2 酚醛树脂的高性能化研究 |
| 1.3 增粘树脂 |
| 1.3.1 增粘树脂分类 |
| 1.3.2 胶料的自粘性 |
| 1.4 补强树脂 |
| 1.4.1 补强树脂的分类 |
| 1.4.2 树脂补强机理及影响因素 |
| 1.4.3 固化动力学研究 |
| 1.5 选题的意义及研究内容 |
| 第二章 实验部分 |
| 2.1 实验原料与配方 |
| 2.1.1 实验原料 |
| 2.1.2 实验配方 |
| 2.2 实验设备 |
| 2.3 混炼胶的制备 |
| 2.3.1 补强树脂用混炼胶的制备 |
| 2.3.2 增粘树脂用混炼胶的制备 |
| 2.4 硫化胶的制备 |
| 2.4.1 补强树脂硫化胶的制备 |
| 2.4.2 增粘树脂硫化胶的制备 |
| 2.5 性能测试 |
| 2.5.1 门尼粘度 |
| 2.5.2 硫化特性 |
| 2.5.3 动态力学性能测试 |
| 2.5.4 物理机械性能 |
| 2.5.5 微观结构分析 |
| 2.5.6 分子量及其分布 |
| 2.5.7 热性能 |
| 2.5.8 非等温固化反应实验 |
| 2.5.9 自粘性能测试 |
| 2.5.10 耐老化性能测试 |
| 第三章 补强树脂的固化行为及在橡胶中的应用 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 固化反应过程分析 |
| 3.2.1 固化反应理论基础 |
| 3.2.2 固化反应过程分析 |
| 3.3 模型拟合法研究固化行为 |
| 3.3.1 模型拟合的理论基础 |
| 3.3.2 模型拟合法的固化行为研究 |
| 3.4 非模型拟合法研究固化行为 |
| 3.4.1 非模型拟合的理论基础 |
| 3.4.2 非模型拟合法固化行为研究 |
| 3.5 固化工艺的研究 |
| 3.6 补强树脂对胶料性能的影响 |
| 3.6.1 胶料的制备及性能测试 |
| 3.6.2 微观结构分析 |
| 3.6.3 加工特性的分析 |
| 3.6.4 物理机械性能及老化性能的分析 |
| 3.6.5 屈挠性能的分析 |
| 3.6.6 磨耗性能的分析 |
| 3.6.7 动态力学性能分析 |
| 第四章 增粘树脂的热性能及在橡胶中的应用 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 增粘树脂的理化性质 |
| 4.3 增粘树脂的耐热性及热解动力学研究 |
| 4.3.1 增粘树脂的耐热性 |
| 4.3.2 增粘树脂的热解动力学 |
| 4.4 增粘树脂对胶料性能的影响 |
| 4.4.1 胶料的制备及性能测试 |
| 4.4.2 加工性能的分析 |
| 4.4.3 物理机械性能及老化性能的分析 |
| 4.4.4 压缩生热性能的分析 |
| 4.4.5 屈挠性能的分析 |
| 4.4.6 动态力学性能的分析 |
| 4.4.7 自粘性能的分析 |
| 结论 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 攻读硕士学位期间发表的学术论文 |
（7）NBR耐油密封橡胶配方体系研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 丁腈橡胶耐油密封橡胶圈概述 |
| 1.2 丁腈橡胶耐油密封圈使用环境要求 |
| 1.2.1 丁腈橡胶耐油密封的应用 |
| 1.2.2 丁腈橡胶静密封性能要求 |
| 1.2.3 丁腈橡胶动密封性能要求 |
| 1.3 丁腈橡胶耐油密封的配方体系和工艺 |
| 1.3.1 常用丁腈橡胶特征 |
| 1.3.2 丁腈橡胶耐油密封配方的配合选择 |
| 1.3.3 配方中助剂混炼特点 |
| 1.4 丁腈橡胶耐油密封材料及工艺发展 |
| 1.4.1 配方设计改进 |
| 1.4.2 节能环保应用技术的开发 |
| 1.4.3 成型工艺技术 |
| 1.4.4 模拟仿真 |
| 1.5 研究背景和意义 |
| 1.6 研究目的和方法 |
| 第二章 丁腈橡胶密封件耐油性能研究 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 实验部分 |
| 2.2.1 实验原料 |
| 2.2.2 实验仪器与设备 |
| 2.2.3 实验样品制备 |
| 2.2.4 性能测试 |
| 2.3 结果与讨论 |
| 2.3.1 混炼胶硫化特性参数对比 |
| 2.3.2 物理机械性能测试 |
| 2.3.3 耐热氧老化性能 |
| 2.3.4 耐油性能 |
| 小结 |
| 第三章 丁腈橡胶耐油密封件低温性能研究 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 实验部分 |
| 3.2.1 实验原料 |
| 3.2.2 实验仪器与设备 |
| 3.2.3 试验配方 |
| 3.2.4 制备工艺 |
| 3.2.5 性能测试 |
| 3.3 结果与讨论 |
| 3.3.1 混炼胶硫化特性参数对比 |
| 3.3.2 物理机械性能 |
| 3.3.3 耐热氧老化性能 |
| 3.3.4 耐油性能 |
| 3.3.5 耐低温性能 |
| 小结 |
| 第四章 丁腈橡胶耐油密封件使用温度范围研究 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 实验部分 |
| 4.2.1 实验原料 |
| 4.2.2 实验仪器与设备 |
| 4.2.3 试验配方 |
| 4.2.4 试样制备 |
| 4.2.5 性能测试 |
| 4.3 结果与讨论 |
| 4.3.1 混炼胶硫化特性参数对比 |
| 4.3.2 物理机械性能 |
| 4.3.3 耐热氧老化性能 |
| 4.3.4 耐油性能 |
| 4.3.5 耐-30℃低温性能 |
| 小结 |
| 第五章 丁腈橡胶耐油密封配方验证对比 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 实验部分 |
| 5.2.1 实验原料 |
| 5.2.2 实验仪器与设备 |
| 5.2.3 试验配方 |
| 5.2.4 样品实物对比 |
| 5.2.5 性能测试 |
| 5.3 结果与讨论 |
| 5.3.1 热失重测试对比 |
| 5.3.2 热氧老化性能对比 |
| 5.3.3 耐油体积变化率 |
| 5.3.4 耐低温性能 |
| 小结 |
| 结论 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 攻读学位期间发表的学术论文目录 |
（9）遇油和遇水膨胀封隔器的制备及性能研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 引言 |
| 第1章 文献综述 |
| 1.1 遇油膨胀橡胶的膨胀机理 |
| 1.2 遇水膨胀材料的膨胀机理 |
| 1.3 溶胀材料的概述 |
| 1.3.1 三元乙丙橡胶 |
| 1.3.2 丁腈橡胶 |
| 1.4 本课题的主要内容 |
| 第2章 遇油膨胀和遇水膨胀橡胶材料的制备与研究 |
| 2.1 延迟型遇油膨胀封隔器延迟层材料的制备及性能的检测 |
| 2.1.1 延迟型遇油膨胀橡胶硫化体系的选择 |
| 2.1.2 延迟型遇油膨胀橡胶的助交联体系 |
| 2.1.3 延迟型遇油膨胀橡胶硫化体系的优化 |
| 2.1.4 延迟型遇油膨胀橡胶防老体系 |
| 2.1.5 延迟型遇油膨胀橡胶填充补强体系 |
| 2.1.6 延迟型遇油膨胀橡胶吸油性能的研究 |
| 2.2 遇水膨胀橡胶的制备及性能的检测 |
| 2.2.1 橡胶基础材料的选择 |
| 2.2.2 吸水膨胀剂用量对硬度的影响 |
| 2.2.3 吸水膨胀剂用量对300%定伸应力的影响 |
| 2.2.4 吸水膨胀剂用量对拉伸强度的影响 |
| 2.2.5 吸水膨胀剂用量对拉断伸长率的影响 |
| 2.2.6 吸水膨胀剂用量对撕裂强度的影响 |
| 2.3 吸水膨胀橡胶吸水性能的测试 |
| 2.3.1 膨胀剂含量对吸水膨胀效果的影响 |
| 2.3.2 不同矿化度对吸水膨胀效果的影响 |
| 2.4 本章小结 |
| 第3章 延迟型遇油膨胀封隔器的结构设计与样机试制 |
| 3.1 延迟型遇油膨胀封隔器的结构设计 |
| 3.2 延迟型遇油膨胀封隔器的模拟测试 |
| 3.2.1 测试条件及样机 |
| 3.2.2 测试装置 |
| 3.2.3 测试步骤及过程记录 |
| 3.2.4 试验结论 |
| 3.3 本章小结 |
| 第4章 遇水膨胀封隔器的制备与性能测试 |
| 4.1 吸水膨胀封隔器吸水性能的模拟测试及膨胀曲线的拟合 |
| 4.2 吸水膨胀橡胶性能的测试 |
| 4.2.1 离子浓度对遇水溶胀橡胶吸水能力的影响 |
| 4.2.2 测试温度对遇水溶胀橡胶吸水能力的影响 |
| 4.2.3 胶筒厚度对遇水膨胀橡胶吸水能力的影响 |
| 4.2.4 产品外径对遇水膨胀橡胶吸水能力的影响 |
| 4.3 遇水膨胀封隔器膨胀过程的函数模型的建立 |
| 4.3.1 遇水膨胀封隔器膨胀过程的数学假想 |
| 4.3.2 遇水膨胀封隔器膨胀过程的函数模型的建立 |
| 4.4 吸水膨胀封隔器样机的设计与试制 |
| 4.5 吸水膨胀封隔器的承压能力的模拟测试 |
| 4.5.1 测试因子及水平 |
| 4.5.2 测试方法 |
| 4.5.3 测试装置 |
| 4.5.4 测试步骤及过程记录 |
| 4.5.5 溶液浓度对吸水膨胀封隔器承压能力的影响 |
| 4.5.6 测试温度对吸水膨胀封隔器承压能力的影响 |
| 4.5.7 工装外径对吸水膨胀封隔器承压能力的影响 |
| 4.5.8 胶筒长度对吸水膨胀封隔器承压能力的影响 |
| 4.6 本章小结 |
| 第5章 结论 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
（10）FKM/NBR螺杆泵定子共混胶摩擦磨损行为研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 课题背景 |
| 1.2 采油螺杆泵概述 |
| 1.2.1 螺杆泵的工作原理 |
| 1.2.2 螺杆泵的种类 |
| 1.2.3 螺杆泵定子及转子的结构 |
| 1.2.4 螺杆泵采油技术及特点 |
| 1.2.5 采油螺杆泵国内外研究现状 |
| 1.3 螺杆泵常用定子橡胶及其改性研究现状 |
| 1.3.1 国外采油螺杆泵常用定子橡胶 |
| 1.3.2 国外螺杆泵定子橡胶的改性研究 |
| 1.3.3 国内螺杆泵常用定子橡胶及其改性研究 |
| 1.4 螺杆泵定子橡胶磨损机理研究现状 |
| 1.4.1 金属转子与橡胶定子的干摩擦磨损 |
| 1.4.2 金属转子与橡胶定子的湿磨粒磨损 |
| 1.4.3 金属转子与橡胶定子的侵蚀磨损 |
| 1.5 论文的研究目的和意义 |
| 1.6 论文主要研究内容 |
| 第二章 螺杆泵定子橡胶寿命影响因素分析 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 开采油井的工况 |
| 2.2.1 原油性质 |
| 2.2.2 原油的温度 |
| 2.2.3 油井的压力 |
| 2.2.4 原油含砂量 |
| 2.2.5 原油含水量 |
| 2.2.6 原油含气量 |
| 2.3 螺杆泵的转速 |
| 2.4 螺杆泵的效率与定子橡胶磨损的关系 |
| 2.4.1 螺杆泵的容积效率与定子橡胶磨损的关系 |
| 2.4.2 螺杆泵的机械效率与定子橡胶磨损的关系 |
| 2.5 过盈量对定子橡胶的影响 |
| 2.6 本章小结 |
| 第三章 螺杆泵定子共混橡胶制备及其综合试验平台构建 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 三种典型的橡胶改性技术 |
| 3.2.1 表面改性 |
| 3.2.2 橡胶与纳米材料共混 |
| 3.2.3 不同橡胶及聚合物的共混 |
| 3.3 螺杆泵定子橡胶的性能改进 |
| 3.3.1 螺杆泵定子橡胶表面改性 |
| 3.3.2 螺杆泵定子橡胶中添加纳米材料 |
| 3.3.3 利用不同橡胶共混对螺杆泵定子橡胶的改进 |
| 3.3.4 氟橡胶和丁腈橡胶的共混 |
| 3.4 FKM/NBR 共混胶的制备 |
| 3.4.1 氟橡胶与丁腈橡胶的配方 |
| 3.4.2 氟橡胶和丁腈橡胶的混炼 |
| 3.4.3 氟橡胶/丁腈橡胶共混胶的硫化 |
| 3.5 共混橡胶初始性能分析 |
| 3.6 定子橡胶试验平台构建 |
| 3.7 本章小结 |
| 第四章 干摩擦条件下共混胶磨损规律研究 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 试验方案及步骤 |
| 4.3 干摩擦条件下影响定子橡胶磨损的因素 |
| 4.3.1 温度对定子橡胶磨损的影响 |
| 4.3.2 载荷对定子橡胶磨损的影响 |
| 4.3.3 转速对定子橡胶磨损的影响 |
| 4.4 干摩擦条件下定子橡胶的磨损形貌分析 |
| 4.4.1 磨损区域的宏观形貌分析 |
| 4.4.2 橡胶本构关系分析 |
| 4.4.3 磨损区域的微观三维形貌分析 |
| 4.5 磨损前后的红外光谱分析 |
| 4.6 干摩擦条件下定子橡胶的磨损机理 |
| 4.7 本章小结 |
| 第五章 水润滑条件下螺杆泵定子橡胶磨损规律研究 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 试验方案及步骤 |
| 5.3 水润滑条件下影响定子橡胶磨损的主要因素 |
| 5.3.1 载荷对定子橡胶磨损的影响 |
| 5.3.2 转速对定子橡胶磨损的影响 |
| 5.4 水润滑条件下定子橡胶的磨损形貌分析 |
| 5.4.1 磨损区域的宏观形貌分析 |
| 5.4.2 磨损区域的三维形貌分析 |
| 5.4.3 磨损区域的微观形貌分析 |
| 5.5 磨损前后的红外光谱分析 |
| 5.6 水润滑条件下定子橡胶的磨损机理 |
| 5.7 本章小结 |
| 第六章 原油润滑条件下螺杆泵定子橡胶磨损规律研究 |
| 6.1 引言 |
| 6.2 试验方案及步骤 |
| 6.3 介质材料的选用 |
| 6.3.1 原油的选用 |
| 6.3.2 沙粒的选用 |
| 6.4 螺杆泵正常工况下影响定子橡胶磨损的因素 |
| 6.4.1 载荷对定子橡胶磨损的影响 |
| 6.4.2 转速对定子橡胶磨损的影响 |
| 6.4.3 溶胀对定子橡胶磨损的影响 |
| 6.4.4 高温老化对定子橡胶磨损的影响 |
| 6.4.5 砂粒对定子橡胶磨损的影响 |
| 6.5 原油润滑条件下定子橡胶的磨损形貌分析 |
| 6.5.1 几种工况下磨损形貌的宏观分析 |
| 6.5.2 磨损区域的三维形貌分析 |
| 6.5.3 磨损形貌的微观分析 |
| 6.6 磨损前后的红外光谱分析 |
| 6.7 原油润滑条件下定子橡胶的磨损机理 |
| 6.8 本章小结 |
| 第七章 结论 |
| 7.1 结论 |
| 7.2 展望 |
| 参考文献 |
| 在学研究成果 |
| 致谢 |
四、耐溶剂橡胶配方的研究（论文参考文献）
- [1]胎橡胶中挥发性有机化合物的溯源及配方优化[D]. 张博宇. 北京化工大学, 2021
- [2]基于燃气调压器用丁腈橡胶超薄皮膜的研究[D]. 韩少武. 青岛科技大学, 2021(01)
- [3]水介质中丁腈橡胶溶胀及摩擦学行为研究[D]. 宋淑媛. 沈阳工业大学, 2020(02)
- [4]埃洛石纳米管接枝橡胶防老剂的制备与性能研究[D]. 徐飞. 北京化工大学, 2020(02)
- [5]大型油浸式变压器密封用NBR/BR共混胶耐低温性能研究[D]. 杨金蒙. 沈阳工业大学, 2020(01)
- [6]高性能酚醛树脂在子午线轮胎橡胶配方中的应用研究[D]. 张萌萌. 青岛科技大学, 2020(01)
- [7]NBR耐油密封橡胶配方体系研究[D]. 陈晓杰. 青岛科技大学, 2020(01)
- [8]现代橡胶配方设计方法和制造工艺[A]. 李文东. 第11期全国轮胎配方设计技术高级培训班讲义, 2018
- [9]遇油和遇水膨胀封隔器的制备及性能研究[D]. 易文. 中国石油大学（北京）, 2017(02)
- [10]FKM/NBR螺杆泵定子共混胶摩擦磨损行为研究[D]. 张育增. 沈阳工业大学, 2014(10)